ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ

Размер: px
Начинать показ со страницы:

Download "ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ"

Транскрипт

1 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра железобетонных и каменных конструкций ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ Методические указания и справочные материалы к практическим занятиям и дипломному проектированию по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» для бакалавров, обучающихся по направлению «Строительство», профиль «Промышленное и гражданское строительство» Москва 014

2 УДК 69.5.(07) ББК я73 П79 Р е ц е н з е н т : кандидат технических наук Н.Г. Головин, профессор кафедры железобетонных и каменных конструкций ФГБОУ ВПО «МГСУ» С о с т а в и л и : А.Ю. Родина, кандидат технических наук, профессор, Н.П. Барбашев, старший преподаватель, инженер, Е.В. Домарова, старший преподаватель, инженер, Е.А. Филимонова, ассистент, инженер, ФГБОУ ВПО «МГСУ» П79 Проектирование монолитных железобетонных перекрытий многоэтажного здания : методические указания и справочные материалы к практическим занятиям и дипломному проектированию для бакалавров, обучающихся по направлению «Строительство», профиль «Промышленное и гражданское строительство» / М-во образования и науки Росс. Федерации, Моск. гос. строит. ун-т, каф. железобетонных и каменных конструкций ; сост. А.Ю. Родина [и др.]. Москва : МГСУ, c. Представлены расчет и конструирование монолитного безбалочного перекрытия и монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами. Содержатся все необходимые справочные материалы для расчета и конструирования. Для бакалавров, обучающихся по направлению «Строительство», профиль «Промышленное и гражданское строительство». УДК 69.5.(07) ББК я73 ФГБОУ ВПО «МГСУ», 014 Оформление. ООО «Ай Пи Эр Медиа», 014

3 СОДЕРЖАНИЕ Введение 4 1. Проектирование монолитного ребристого перекрытия Компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия Расчет и конструирование плиты монолитного перекрытия Расчет и конструирование второстепенной балки 14. Проектирование монолитного безбалочного перекрытия 8.1. Основные положения 8.. Исходные данные Расчет перекрытия по предельным состояниям первой группы 4.4. Расчет перекрытия по предельным состояниям второй группы 51 Список литературы 61 Приложения 6 3

4 ВВЕДЕНИЕ Методические указания составлены на основании программы дисциплины «Железобетонные и каменные конструкции» для студентов направления «Строительство» профиля «Промышленное и гражданское строительство», квалификации бакалавр для практических занятий и дипломного проектирования. При проектировании необходимо пользоваться сводами правил «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения» (СП ) и «Нагрузки и воздействия» (СП ). При проектировании реального сооружения производят повторные расчеты и конструирование с учетом требований, содержащихся в «Правилах по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций» СТО и пособии [8]. Цель указаний содействие в проектировании монолитных перекрытий двух видов: ребристого с балочными плитами и безбалочного. Несущую систему монолитного каркасного здания образуют, в основном, перекрытия, колонны и фундаменты. Перекрытия совместно с колоннами представляют собой своеобразные рамные конструкции, способные воспринимать вертикальные и горизонтальные нагрузки. Наружные стены в этом случае самонесущие на один этаж. В здании с неполным каркасом наружные стены несущие. Кроме того, нередко в состав несущей системы здания входят элементы ограждения лестнично-лифтовых узлов, которые включаются в работу несущей системы при действии вертикальных и горизонтальных нагрузок. Методические указания включают в себя примеры расчета монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами в здании с неполным каркасом и монолитного безбалочного перекрытия в здании с полным каркасом и армирование этих перекрытий. 4

5 1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО РЕБРИСТОГО ПЕРЕКРЫТИЯ 1.1. КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНОЙ СХЕМЫ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ Монолитные ребристые перекрытия состоят из плит, второстепенных и главных балок, которые бетонируются вместе и представляют собой единую конструкцию. Плита опирается на второстепенные балки, а второстепенные балки на главные, опорами которых служат колонны и стены (рис. 1). Пролеты плит принимаются 1,7,7 м, второстепенных балок 5 7 м, главных балок 6 8 м. Толщина плиты при полезной нагрузке V до 10 кн/м принимается 7 8 см, но не менее 1/30 пролета плиты. Высота сечения второстепенных балок составляет (1/1 1/0) пролета, главных балок 1/8 1/15 пролета, ширина сечений балок b=(0,4-0,5)h. Высота балок принимается кратной 5 см при h 60 см и при h>60 см кратной 10 см, ширина балок кратной 5 см. Перекрытие выполняют из бетона класса B15-B0, армируют арматурной проволокой класса B500 и стержневой арматурой классов А400, А500. Рис. 1. Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами: 1 главные балки; второстепенные балки; 3 колонны; 4 плита 5

6 В курсовом проекте наружные несущие стены выполняются из кирпича, привязка стен к разбивочным осям 00 мм, колонны монолитные железобетонные. Размеры здания в плане 18,9 м х 30 м с шагом колонн 6,0 х 6,3 м. Рис.. Конструктивная схема монолитного ребристого перекрытия: 1 главные балки; второстепенные балки; 3 колонны; 4 плита Принимаем поперечное расположение главных балок (в направлении большего пролета). Второстепенные балки размещаются в продольном направлении с шагом 6,3/3 =,1 м (рис. ) так, чтобы соотношение пролетов плиты перекрытия было больше двух. Плита в этом случае рассчитывается как балочная в направлении короткого пролета. Принимаем глубину опирания опоры на стены плиты 0,1 м, второстепенных балок 0,5 м, главных балок 0,38 м. Задаемся предварительно размерами сечений: плиты 10/30 = 7 см; второстепенные балки h в.б. = 600/15 = 40 см, b в.б. = 0,5h в.б. = 0 см; главные балки h г.б. = 630/11 = 57 см, принимаем h г.б. = 60 см; b г.б. = 0,4 h г.б. = 4 см, принимаем b г.б. = 5 см. 6

7 Расчет перекрытия состоит из последовательных расчетов его элементов: плиты, второстепенных и главных балок. При расчете элементов перекрытия можно ограничиться расчетом по несущей способности, так как при назначенных предварительно размерах поперечных сечений жесткость элементов, как правило, достаточна. В данном курсовом проекте согласно заданию на проектирование, расчет и конструирование главной балки не выполняются. Материалы для перекрытия Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие B0: R b = 11,5 МПа; R bt = 0,9 МПа (приложение 3 или []), коэффициент условий работы бетона b1 = 0,9. Арматура: для армирования плит обыкновенная арматурная проволока класса B500, Ø 3-5 мм, R s = 435 МПа (приложение 6 или []) или стержневая арматура класса А500С, R s = 435 МПа (приложение 6 или []); для армирования второстепенных балок продольная арматура класса А500С R s = 435 МПа (приложение 6 или []), поперечная арматура А40, R s = 15 МПа (приложение 6 или []), R sw = 170 МПа (приложение 7). По уровню ответственности здание относится к нормальному уровню [7], n = 1, РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЛИТЫ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ Расчетные пролеты и нагрузки Для крайних пролетов расчетным пролетом является расстояние от грани крайней балки до оси опоры плиты на стене: в коротком направлении: b с 0, 0,1,1 0, в.б. n1 ln l 1,86 м, где l n пролет плиты между осями балок, l n = 6,3/3 =,1 м; δ привязка стен, δ = 0, м; b в.б. ширина второстепенной балки; 7

8 с размер площадки опирания опоры плиты (рис. 3). в длинном направлении: b В с 0,5 0,1 6 0, г.б. l n 5,735 м. Для средних пролетов плиты расчетным является расстояние в свету между балками: в коротком направлении (между второстепенными балками): ln3 ln bв.б.,1 0, 1,9 м, в длинном направлении (между главными балками): l n Так как соотношение пролетов: 4 В bг.б. 6 0,5 5,75 м. l n l n1 l n4 l n3 5,735 3,08 >, 1,86 5,75 3,03 >, 1,9 плиту рассчитываем как балочную в направлении коротких пролетов. Расчет балочной плиты, загруженной равномерно распределенной нагрузкой, производится как многопролетной неразрезной балки с условной шириной 100 см (рис. ), крайними опорами для которой являются продольные кирпичные стены, а средними второстепенные балки. Расчетная схема плиты показана на рис. 4. Определение нагрузки на 1 м плиты приведен в табл. 1. 8

9 Вид нагрузки Постоянная: полы паркет на мастике, δ = 0 мм; цементно-песчаная стяжка, δ = 30 мм; монолитная плита δ = 70 мм Нагрузки на 1 м перекрытия Нормативная нагрузка, кн/м 0,0 0,54 Коэффициент надежности по нагрузке γf 1,3 1,3 Таблица 1 Расчетная нагрузка, кн/м 1,75 1,1 1,95 Итого постоянная нагрузка, g,49,885 Временная: перегородки, 0,5 1, 0,6 полезная (из задания) 4,5 1, 5,4 Итого временная нагрузка, V 5,0 6,0 Полная нагрузка, g+v 7,49 8,885 Погонная нагрузка полная, действующая на многопролетную плиту шириной 1 м (100 см): g+v=8,89 кн/м 0,6 0,70 Рис. 3. Конструктивная схема монолитной плиты и схема опирания опоры плиты на наружную стену 9

10 Рис. 4. Расчетная схема плиты и эпюра изгибающих моментов Определение усилий В первом пролете и на первой промежуточной опоре: ( g V ) l01 8,89 1,86 М1 М В,80 кн м 80 кн см В средних пролетах и на средних опорах: ( g V ) l0 8,89 1,9 М МС,01кН м 01кН см Изгибающие моменты в средних пролетах и над средними опорами снижаются на 0% за счет благоприятного влияния распора (при опирании опоры плит по четырем сторонам). Расчет прочности на действие изгибающих моментов 1. В средних пролетах плит, не окаймленных по контуру (рис. 5): h h,5 7,5 4,5 см, 0 Рис. 5. Расчетное сечение плиты 10

11 Определяем граничное значение относительной высоты сжатой зоны: R x h R 0 0,8 s, 1 el b, где ε s,el относительная деформация арматуры растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного R s; ε b относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R b, принимаемая равной 0,0035. Для арматуры с физическим пределом текучести значение ε s,el определяется по формуле: R 435,0 10 s s, el E 5 s R 0,00175, 0,8 0,493. 0, ,0035 Определяем площади рабочей арматуры: m M R bh b1 b ,9 1, ,5 0,096, 1 1 m 0,101 R, А s R bh b1 b R s 0 0,9 1, ,101 4,5 1,08 см 43,5. Принимаем стандартную сетку (приложение10): 4В хl. 3В

12 Площадь продольной арматуры A s,ef = 1,6 см.. В первом пролете и над первой промежуточной опорой: h 01 h см (так как в первом пролете и над первой промежуточной опорой расположены сетки): m M 80 0,9 1, ,5 1 b1rbbh0 1 1 m 0,186 R, 0,169, А s R bh b1 b R s 0 0,9 1, , ,77 см 43,5, А s, доп. 1,77 1,6 0,51см Принимаем сетку 4В хl. 4В Площадь продольной арматуры A s,ef =0,68 см. 3. В средних пролетах и на средних опорах плит, окаймленных по контуру: m 0,8 01 0,9 1, ,5. 0,0768, 1 1 m 0,08 R, А s R bh b1 b R s 0,9 1, ,08 4,5 0,857 см 43,5 0. Принимаем стандартную сетку 4В хl, A s,ef = 1,6 см. 3В

13 Дополнительная арматура в первом пролете и над первой промежуточной опорой сетка 4В500 00, A s,ef = 0,68 см. 940 хl 4В Рис. 6. Армирование плиты рулонными сетками: а плита, не окаймленная по контуру; б плита, окаймленная по контуру Возможно армирование плиты плоскими сетками, тогда: 1. В средних пролетах плит, не окаймленных по контуру A s = 1,08 см, принимаем сетку с рабочей арматурой Ø6B500 c шагом 50 мм (4Ø6B500 на 1 м), A s,ef = 1,13 см.. В первом пролете и над первой промежуточной опорой A s = 1,77 см, принимаем сетку с рабочей арматурой Ø8В500 с шагом 50 мм (4Ø8B500 на 1 м), A s,ef =,01 см. 3. В средних пролетах и на средних опорах плит, окаймленных по контуру A s= 0,857 см, принимаем сетку с арматурой Ø5В500 с шагом 00 мм (5Ø5B500 на 1 м), A s,ef = 0,98 см. Конструктивная арматура во всех сетках Ø4 В500 с шагом 50 мм. 13

14 Рис. 7. Армирование плиты плоскими сетками: а плита, не окаймленная по контуру; б плита, окаймленная по контуру 1.3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ Расчетные пролеты и нагрузки Для крайних пролетов расчетным пролетом является расстояние от грани крайней балки до оси опоры на стене: l в.б.1 b В г.б. с 0,5 0,5 6 0, 5,8 м. Для средних пролетов плиты расчетным является расстояние в свету между балками: l в.б. b В г.б. 6 0,5 5,75 м, где δ привязка наружной стены; с размер площадки опирания опоры балки на стену. 14

15 Рис.8. К расчету второстепенной балки: а конструктивная схема балки; б расчетная схема балки и эпюры усилий М и Q Нагрузка на второстепенную балку собирается с грузовой полосы, ширина которой равна шагу второстепенных балок: l n=,1 м. Расчетные нагрузки на 1 погонный метр длины балки: от собственной массы плиты и пола (из табл. 1):,89,1 6,07 кн, м 15

16 от собственной массы балки: b в.б. кн м h h n D 0, 0,4 0, ,1 1,0 1,815. в.б. f n Итого постоянная нагрузка (из таблицы 1.1): g 6,07 1,815 7,885 кн. м Временная нагрузка (из таблицы 1.1): V 6,0,1 1,6 кн. м Полная нагрузка: g V 7,885 1,6 0,485 кн. м Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку таврового сечения. Расчетная схема балки представлена на рис. 8. Определение усилий от внешней нагрузки во второстепенной балке Расчетные усилия в балке определяем с учетом их перераспределения вследствие пластических деформаций железобетона. Расчетные изгибающие моменты в сечениях балки вычисляются по формулам: в крайних пролетах: g V lв.б.1 0,4855,8 М1 6,63 кнм; на первой промежуточной опоре: М B g V l l 0,485 5,8 5,75 в.б в.б ,79 кнм;

17 на средних пролетах и на средних опорах: М в.б. М C 4,3 кн g V l 16 0,4855,75 16 При расчете второстепенной балки, кроме основного загружения, учитывается еще дополнительное загружение (рис. 9, а, б): 1 g V в четных пролетах; 4 g V в нечетных пролетах. м. g V в четных пролетах; 1 g V в нечетных пролетах. 4 Рис. 9. К расчету второстепенной балки: а, б дополнительное загружение 17

18 Отрицательные моменты в средних пролетах определяются в зависимости от соотношения временной нагрузки к постоянной: М g V l в.б. на расстоянии 0,l от опоры. в.б. Значения коэффициента β Таблица V g 0,5 1,0 1,5,0,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0-0,01-0,0-0,06-0,03-0,033-0,035-0,037-0,038-0,039-0,04 V 1,6 При соотношении 1, 6 g 7,885 0,068 (по интерполяции) М 0,068 0,4855,75 18,15 кнм. Расчетные поперечные силы: на крайней опоре Q A 0,4 g V l 0,4 0,4855,8 47,5 кн, в.б.1 на первой промежуточной опоре слева: Q В Л 0,6 g V l 0,6 0,4855,8 71,7 кн, в.б.1 на первой промежуточной опоре справа и на остальных опорах Q В П 0,5 g V l 0,5 0,4855,75 58,88 кн. в.б. Расчет прочности на действие изгибающих моментов Размер сечения 0 х 40 см (п. 1.1). Проверяем высоту сечения по М max на опоре. 18

19 Максимальный опорный момент равен 48,79 кн м. При оптимальном армировании относительная высота сжатой зоны ξ= 0,35: m 1, M M m ; h, 0 R R b h b1 bbh ,9 1,15 0 0,89 b1 0 b m 8,55 см, h h0 3 8, ,55 см. Принятая высота h в.б. = 40 см достаточна для тех участков балки, где действует положительный изгибающий момент, растянуто нижнее волокно, сжато верхнее, следовательно, расчетное сечение тавровое (рис. 10). Рис. 10. Расчетное сечение второстепенной балки при расчете на положительный изгибающий момент ' f n ' b f B b 6 в.б. ' b f b l,1м. Принимаем,1м. 6 0,, м, 6 19

20 Для участков, где действует отрицательный изгибающий момент, растянуто верхнее волокно, сжато нижнее, расчетное сечение прямоугольное (рис. 11). Рис. 11. Расчетное сечение второстепенной балки при расчете на отрицательный изгибающий момент Определяем площади арматуры в первом пролете (арматура в балке класса А500С, R s = 435 МПа). 1. Проверяем, где проходит нейтральная ось (граница сжатой зоны): М ' ' ' b1rb b f h f h0 0,5h f М 6,63 кн м; h см, , ,6 кнсм 509,7 кн м, 0,9 1, ,63 кнм < 509,7 кнм. Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке. Расчет ведем как для прямоугольного сечения шириной равной b ' f.; m b1 M R 663 0,9 1, ' bb f h0, 0,01, 1 1 m 0,01 R, 0

21 А ' b1rbb f h0 0,9 1, ,0137 s1 Rs 43,5 Принимаем Ø16 А500С, A s = 4,0 см., 100 4,0100 0,54% > 0,1%. bh 037 А s ef 0 3,88 см. Определение площади арматуры во втором и последующих пролетах: m M М 4,3 кнм; 43 0,9 1, ' b1rbb f h0 0,014, 1 1 m 0,014 R, А ' b1rbb f h0 0,9 1, ,01437 s,59 см Rs 43,5 Принимаем Ø14 А500С, A s = 3,08 см :. А s, ef 100 3, ,4% > 0,1%. bh На отрицательные моменты сечение работает как прямоугольное b = 0 см. В среднем пролете: М 18,15 кнм; 1

22 m M R bh b1 b ,9 1, ,064, 1 1 m 0,066 R, А R bh b1 b 0 0,9 1,15 0 0,06637 s3 1,16 см Rs 43,5 Принимаем Ø10 А500С, A s = 1,57 см. Определение площади арматуры на первой промежуточной опоре. Арматура на опоре представляет собой две гнутые сетки (рис. 1).. Рис. 1. Схема расположения сеток на опорах второстепенной балки М 48,79 кнм, h 40 3,5 36,5 см, В 0 m b1 M R bh b В ,9 1, ,5 0,177, А 1 1 m 0,196 R, R bh,9 1,15 0 0,19636,5 43,5 b1 b 0 0 s4 3,4 см Rs.

23 Принимаем Ø10 А500С и Ø1 А500С, A s,ef = 3,83 см. Определение площади арматуры на второй и последующих опорах: М С 4,3 кнм, m b1 M R bh b С ,9 1, ,5 0,153, А 1 1 m 0,167 R, R bh b1 b 0 0,9 1,15 0 0,167 36,5 s5,9 см Rs 43,5. Принимаем 4Ø10 А500С, A s,ef = 3,14 см. Сетки смещены относительно оси сечения главной балки 1 1 l l 4 3 (опоры) одна на влево и на вправо, а другая, наоборот, на 1 1 l l 3 4 влево и на вправо (рис. 13, 15). Конструирование второстепенной балки В пролетах второстепенная балка армируется пространственными каркасами, состоящими из двух плоских каркасов. Рабочая нижняя продольная арматура в первом пролете Ø16 А500С, в среднем пролете Ø14 А500С. Верхняя арматура в первом пролете принимается конструктивно Ø10 А500С, во втором пролете Ø10А500С по расчету. Поперечная арматура во всех пролетах Ø6А40, на приопорных участках длиной 1,5 м с шагом s 1 = 150 мм, на остальных участках с шагом s = 50 мм. На первой промежуточной опоре балка армируется двумя гнутыми сетками с рабочей арматурой Ø1 А500С и Ø10 А500С. 3

24 На средних опорах балка армируется двумя гнутыми сетками с рабочей арматурой 4Ø10 А500С. Каркасы внизу объединяются отдельными стержнями Ø16 А500С (ОС) (рис. 13). Рис. 13. Схема армирования второстепенной балки Над крайней опорой, если второстепенная балка опирается не на стену, а на главную балку, устраивается дополнительная сетка (рис. 14). Рис. 14. Схема армирования дополнительной сеткой над крайней опорой Расчет второстепенной балки на действие поперечных сил Первый пролет: Q A 47,5 кн, Q ВЛ 71,7 кн. Второй и последующие пролеты: Q ВП 58,88 4 кн.

25 Расчет по бетонной полосе между трещинами выполняется из условия: Q φ b1 b1 R b b h 0, где φ b1 коэффициент, принимаемый равным 0,3 []; Q 0,3 0,9 1, = 9,77 кн Прочность по бетонной полосе обеспечена. Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету. Если Q Q b,min, то поперечная арматура ставится конструктивно. R bt = 0,9 МПа = 0,09 кн/см ; Q b,min = 0,5 b1 R b t b h 0 = 0,5 0,9 0, = 9,97 кн Во всех трех сечениях поперечная арматура нужна по расчету, так как Q А, Q ВЛ и Q ВП > Q b,min. Назначаем диаметр поперечной арматуры из условия сварки (приложение 11) Ø6 А40 (R sw = 170 МПа), установленной с шагом s w = 150 мм, A sw = 0,57 см (Ø6 А40, так как каркаса). Проверяем, соблюдается ли условие: Q Q b + Q sw. q sw R sw A s w sw 17 0,57 0,646 кн/см, 15 минимальная интенсивность усилия: q sw,min=0,5 γ b1 R bt b=0,5 0,9 0,09 0=0,405 кн/см; q sw >q sw,min. Находим наиболее опасную длину проекции наклонного сечения: с b1 b1 Rbt b h 0,75 q sw 0 1,5 0,9 0, ,5 0,75 0,646 81,74 см, φ b1 = 1,5 [], 5

26 с h 0, с 73, принимаем 73 см. Q Q b sw 1,5 b1 Rbt b h0 1,5 0,9 0, ,5 c 73 0,75 q с 0,75 0, ,36 кн. sw 44,34 кн, Подставляем полученные значения в условие прочности: Q Q b + Q sw, Q 44,34 кн + 35,36 кн, Q 79,7 кн Во всех трех сечениях прочность обеспечена. Определяем, в каком сечении можно увеличить шаг хомутов до s 3/4 h 0 7,4 см, принимаем s = 5 см. с 73 Q Q b,min 1 c l q 1 см. Q поперечная сила, действующая в сечении. Q b,min = 0,5 b1 R bt b h 0 минимальная поперечная сила, воспринимаемая бетоном. q g V суммарная погонная нагрузка, действующая на балку. q = 0,485 кн/м = 0,0485 кн/см, 1, 71,5 9,7 l , ,6 0,0485 см По конструктивным требованиям l 1 должно быть не менее, чем l/4, поэтому изменяем шаг хомутов на расстоянии 150 см от опоры (рис. 15). 6

27 Рис. 15. Каркасы К-1 и К- Рис. 16. Схема армирования плиты перекрытия 7

28 . ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Перекрытия монолитных каркасных зданий чаще всего выполняют плоскими сплошными. Такое решение является предпочтительным с позиций требований архитектуры и технологии строительства. Толщина перекрытия назначается из условия необходимой прочности при продавливании и жесткости. Если прочность перекрытия при продавливании не достаточна, его несущая способность может быть повышена с помощью поперечной арматуры, установленной в зоне перекрытия, примыкающей к колонне, либо путем устройства местных утолщений колонны капителей (рис. 17). При увеличении пролетов возникает необходимость в повышении прочности перекрытий при изгибе и при продавливании, а также их жесткости без чрезмерного расхода бетона, что неизбежно при применении сплошных перекрытий. В этом случае применяются различные виды эффективных конструкций перекрытий: кессонные, пустотные, ребристые с балочными плитами, ребристые с контурными ребрами (рис. 18). Для конструирования элементов здания необходимо определить значения действующих в них усилий, выполнив расчет несущей системы здания при действии вертикальных и горизонтальных нагрузок. В настоящее время расчеты несущей системы здания чаще всего производят методом конечных элементов, применяя вычислительные комплексы ЛИРА, SCAD, Stark-ES и т.п. Ресурсы современных компьютеров дают возможность составить расчетную схему, моделирующую здание в целом, что позволяет учесть совместную работу надземных конструкций с деформируемым основанием и другие особенности действительной работы сооружения. В том случае, когда горизонтальные нагрузки здания и деформации основания не оказывают заметного влияния на напряженное состояние конструкций перекрытия (что имеет место, если несущая система здания включает достаточно мощные ядра 8

29 и диафрагмы жесткости, а осадки фундаментов удовлетворяют требованиям), возможен расчет на действие вертикальных нагрузок одноэтажного фрагмента, включающего перекрытие одного этажа, а также вертикальные конструкции (колонны и стены) выше- и нижележащего этажей с шарнирными опорами в середине этажа по аналогии с приближенными схемами, используемыми при расчете многоэтажных рам [6]. Выполняя статические расчеты перекрытия, студенты могут использовать программное обеспечение. В отдельных случаях по согласованию с преподавателем допускается определять значения моментов M x(l x;l y) и M y(l x;l y) для заданных в проекте значений шага колонн L x и L y приближенно по формулам: M x k x m x, M y k y m y, где m x изгибающий момент при сетке колонн 6,0х6,0 и нагрузке 1 кн/м в направлении оси х; m y то же в направлении оси у. Значения m x и m y приведены в приложении 1. k x и k y поправочные коэффициенты: k x =q (L x) L y/6,0 3 ; k y =q (L y) L x/6,0 3. В расчетах на действие вертикальных нагрузок в том случае, когда доля длительных нагрузок превышает 70 % от полных, при назначении жесткостей конечных элементов модуль упругости в соответствии с п [4] рекомендуется принимать с понижающими коэффициентами: 0,6 для вертикальных несущих элементов; 0, для плит перекрытий (покрытий) с учетом наличия трещин и длительности действия нагрузки. 9

30 Рис. 17. Конструкции капителей: а с наклонными боковыми гранями; б ступенчатой гранью; в, г капители сложного сечения; l пролет, I-I, II-II, III-III, IV-IV сечения при расчете прочности на продавливание) 30

31 Рис. 18. Схемы перекрытий: а кессонного; б пустотного 31

32 После определения усилий в первую очередь проверяют принятое значение толщины плиты перекрытия или параметры капителей из условия достаточной их прочности при продавливании [], [3]. Расчет перекрытий с капителями выполняют в зависимости от принятого конструктивного варианта капителей. Для капителей с наклонными боковыми гранями и ступенчатой (рис. 17, а, 17, б) рассматривают два поперечных сечения по грани колонны и по грани основания капители. Угол наклона граней капители к горизонтали должен быть не менее 45. Для капителей более сложного сечения (рис. 17, в, 17, г) необходимо рассмотреть три поперечных сечения. Высота первого соответствует высоте капители и толщине плиты, расчетом проверяют достаточность назначенной толщины капители. Высота второго соответствует высоте верхней части капители и толщине плиты. Высота третьего соответствует толщине плиты. Расчетами по этим сечениям проверяют достаточность назначенных горизонтальных размеров капители. При расчете на продавливание расчетная сила F от внешней нагрузки принимается равной: F=N col,1 N col,, где N col,1, N col, продольные силы в колонне ниже и выше перекрытия соответственно (рис. 19), определенные расчетом несущей системы здания. Если рассчитывается одноэтажный фрагмент, то N col,= 0 и F = = N col,1. Можно также определить значение расчетной силы от внешней нагрузки приближенно: F q A q γ сol, где q расчетная нагрузка перекрытия; A q грузовая площадь колонны; γ сol коэффициент, учитывающий увеличение усилия в некоторых колоннах рамных систем. Для колонны, расположенной на первой от фасада оси γ сol = 1,15, в остальных случаях γ сol =1. 3

33 В необходимых случаях расчет на продавливание выполняют с учетом сосредоточенного изгибающего момента M loc в соответствии с указаниями [], [3]. Количество продольной арматуры в плите перекрытия находят расчетом на действие изгибающих моментов M x и M y, действующих в плоскостях, параллельных горизонтальным координатным осям X и Y соответственно и определенных расчетом несущей системы здания. Моменты M x и M y являются распределенными и имеют размерность кн м/м. Характерная картина изгибающих моментов в плите перекрытия для конструктивной ячейки каркасного здания представлена на рис. 0. Анализ показал, что можно выделить следующие зоны, отличающиеся значениями изгибающих моментов (рис. 1): зона 1 надколонный участок, в пределах которого действуют максимальные по абсолютной величине отрицательные моменты M x и M y; зона межколонный участок, в пределах которого действуют относительно небольшие отрицательные моменты M x; зона 3 межколонный участок, в пределах которого действуют относительно небольшие отрицательные моменты M y; зона 4 межколонный участок, в пределах которого действуют максимальные по абсолютной величине положительные моменты M x; зона 5 межколонный участок, в пределах которого действуют максимальные по абсолютной величине положительные моменты M y; зона 6 пролетный участок, в пределах которого действуют относительно небольшие положительные моменты M x и M y. Расстояния C x и C y (рис. 1) определяют размеры зон и связаны с размерами участков, в пределах которых знаки изгибающих моментов постоянны. Для конструктивных ячеек, удаленных от стен, при пролетах регулярных или почти регулярных, допустимо принимать C x 0,5 L x, C y 0,5 L y, где L x и L y значения соответствующих пролетов. В остальных случаях ориентируются на результаты расчета несущей системы здания. 33

34 Необходимое количество арматуры определяют по значениям изгибающих моментов, осредненным в пределах соответствующей зоны, при этом средние значения вычисляют для крайнего ряда конечных элементов каждой зоны. Поскольку, как отмечено выше, в результате расчета несущей системы здания определяют значения распределенных моментов M x и M y, размерность которых равна кн м/м, подбор арматуры выполняют обычно для сечений шириной 1 м. В результате находят количество арматуры на 1 м (интенсивность армирования, определяемая диаметром и шагом арматурных стержней) соответствующего участка перекрытия. Рис. 19. Схема усилий при расчете на продавливание 34

35 Рис. 0. Конфигурация эпюр в плите а Mx; б My 35

36 Рис. 1. Схема зонирования изгибающих моментов: а отрицательных; б положительных 36

37 .. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Габариты и нагрузки Объемно-планировочные параметры несущей системы здания приняты такими же, как и в примере расчета монолитного ребристого перекрытия (рис. ). Толщина сплошной плиты принята равной h f = 00 мм, поперечное сечение колонн мм. Значения нагрузок на 1 м перекрытия представлены в табл. 3. Нагрузки на 1 м перекрытия Таблица 3 Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кн/м Коэффициент надежности по нагрузке γf Расчетная нагру зка, кн/м Постоянная: полы паркет на мастике, δ = 0 мм; цементно-песчаная стяжка, δ = 30 мм; монолитная плита δ = 00 мм 0,0 0,54 5,0 1,3 1,3 1,1 0,6 0,70 5,5 Итого постоянная нагрузка, g 5,74 6,46 Временная: перегородки, 0,5 1, 0,6 полезная (из задания), 4,5 1, 5,4 в том числе длительно действующая V0) 0,35 4,5=1,575 1, 1,89 Итого временная нагрузка, V, 5,0 6,0 в том числе длительно действующая Vlon,075,49 Полная нагрузка, g +V, 10,74 1,46 в том числе длительно действующая qlon 7,815 8,95 Для расчета перекрытия принят одноэтажный фрагмент (см. схему, приведенную в приложении 1). При расчете плит временные нагрузки допускается снижать в зависимости от грузовой площади А (м ) на коэффициент φ 1 или φ [1] при А> А 1 = 9 м. 37

38 0,6 1 0,4 ; А/ А 1 А=6,0 6,3=37,8 м ; 0,6 1 0,4 0,7. 37,8/ 9 Рис.. План монолитного безбалочного перекрытия Полная нагрузка с учетом коэффициента φ 1 будет равна: g+v 1 = 6,46 + 4,38 = 10,84 кн/м Длительно действующая нагрузка равна: g+v 1,lon = 6,46 + 1,93 = 8,383 кн/м 38

39 V 1 временная нагрузка с учетом коэффициента φ 1: V 1 = 0,6 + 5,4 0,7 = 4,38 кн/м V 1,lon временная длительно действующая нагрузка с учетом коэффициента φ 1: V 1,lon = 0,6 + 1,89 0,7 = 1,93 кн/м Длительно действующая нормативная нагрузка с учетом коэффициента φ 1: q n,lon = g + V пер +V 0 φ 1; q n,lon = 5,74 + 0,5 + 1,575 0,7 = 7,34 кн/м Полная нормативная нагрузка с учетом φ 1: q n = 5,74 + 0,5 + 4,5 0,7 = 9,39 кн/м Материалы для перекрытия Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В30: R b,n =,0 МПа =, кн/м =, кн/см, R bt,n = 1,75 Мпа = 1, кн/м = 0,175 кн/см (таблица 6.7 []); R b = 17,0 Мпа = 17, кн/м = 1,7 кн/см, R bt= 1,15 Мпа = 1, кн/м = 0,115 кн/см (таблица 6.8 []); γ b1 = 0,9 (п [3]). Начальный модуль упругости E b = 3, МПа (табл []). При продолжительном действии нагрузки значение начального модуля деформаций бетона определили по формуле (6.3) []: E b,τ=e b/(1 + φ b,cr) = 3, /(1+,3) = 9, МПа, где φ b,cr =,3 коэффициент ползучести (таблица 5.4 [5]). Арматура класса А500С: R s,n = 500 МПа = 50,0 кн/см, R s= 435 Мпа = 43,5 кн/см, R sw= 300 МПа = 30 кн/см (таблицы 6.14, 6.15 []). 39

40 .3. РАСЧЕТ ПЕРЕКРЫТИЯ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ Расчет на продавливание Значение сосредоточенной продавливающей силы F от внешней нагрузки для колонны в осях Б/4 определили по приближенной формуле: F γ n q A q γ сol = 1,0 10,84 6,0 6,3 1,15 = 471, кн, где γ n= 1,0 коэффициент надежности по ответственности проектируемого здания по [7], A q грузовая площадь колонны; γ сol = 1,15 коэффициент, учитывающий увеличение усилия в первой от фасада колонне рамных систем. Результаты выполненных расчетов фрагмента свидетельствуют, что возникающие в рассматриваемой колонне изгибающие моменты малы и поэтому не учитываются при оценке несущей способности на продавливание данного участка перекрытия, расчет выполняется только при действии сосредоточенной силы. Предельное усилие F b,ult, воспринимаемое бетоном, определили по формуле (8.88) []: F b,ult = γ b1 R bt A b = 0,9 1, ,36 = 37 кн, A b =u h 0 =,4 0,16 = 0,36 м, где A b площадь расчетного поперечного сечения по формуле (8.89) []; h 0 = 0,16 м приведенная рабочая высота сечения перекрытия; h 0 = (h 0X +h 0Y)/ = ( ) / = 16 cм; u = 4 (0,4 + 0,16) =,4 м периметр контура расчетного поперечного сечения при поперечном сечении колонны 0,4 0,4 м. Поскольку F = 471, кн > F b,ult = 37 кн несущая способность сплошного перекрытия на продавливание не обеспечена. Так как несущая способность перекрытия не обеспечена, следует предусмотреть поперечное армирование. Расчет поперечной арматуры производится из условия: F F b,ult + F sw,ult ; 40

41 F b,ult = 37 кн. F sw,ult предельное усилие, воспринимаемое поперечной арматурой при продавливании, при этом должно соблюдаться условие: 0,5 F b,ult F sw,ult F b,ult; F sw,ult = 0,8 q sw u; q sw усилие в поперечной арматуре на единицу длины контура расчетного поперечного сечения: q sw =R sw A sw/s w; где A sw площадь сечения поперечной арматуры с шагом s w, расположенной в пределах расстояния 0,5h 0 по обе стороны от контура расчетного поперечного сечения (рис. 3); s w шаг поперечной арматуры: s w h 0/3 и не более 300 мм; u периметр контура расчетного сечения. Принимаем диаметр поперечных стержней Ø6 А500С, шаг s w 16/3, s w =5см. Первый ряд стержней располагаем на расстоянии 6 см h 0/. F sw,ult =F - F b,ult = 471,-37=99, кн F sw,ult = 0,8 q sw u; u =,4 м Определяем погонное усилие в хомутах, при котором будет обеспечена прочность на продавливание: q sw =F sw,ult /(0,8 u) = 99, / (0,8 4) = 0,554 кн/см Погонное усилие равно: q sw =R sw A sw/s w; R sw = 300 МПа = 30 кн/см (таблица 6.15 []); q sw =30 0,57 / 5 = 3,4 кн/см > 0,554 кн/см; Проверяем прочность сечения: F sw,ult = 0,8 q sw u = 0,8 3,4 4 = 61,88 кн > 99, кн, прочность обеспечена. Проверяем прочность сечения на расстоянии 0,5h 0 от границы установки поперечной арматуры: 41

42 F F b,ult; F b,ult = γ b1 R bt u 1 h 0; u 1 = 4 (0,6 + 0,40 + 0,6 + 0,08) = 4,3 м (рис. 3); F b,ult = 0,9 1, = 7154 кн Аналогично необходимо проверить прочность перекрытия на продавливание в зоне всех колонн. Для колонн, расположенных по фасадным осям, в особенности для угловых колонн, расчет следует выполнять с учетом изгибающих моментов. Расчет на действие изгибающих моментов Изгибающие моменты для конструктивной ячейки в осях Б-В/3-4 рассчитали по приближенным формулам, используя результаты расчета одноэтажного фрагмента, приведенные в приложении 1. Поправочные коэффициенты равны: k x =q (L x) L y / 6,0 3 = 10,84 6,0 6,3 / 16 = 11,38 k y =q L x (L y) / 6,0 3 = 10,84 6,0 6,3 / 16 = 11,95 M x = k x m x ; M y = k y m y. Значения моментов приведены в таблицах на рис. 4, 5. Задачей дальнейшего расчета является определение необходимого количества горизонтальной арматуры. Определение площади верхней арматуры, параллельной оси х, для зоны и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M x,max в межколонном участке: M x,max = 16,06 кн м/м. Определяем требуемое количество растянутой арматуры: M x,max 1606 = = = 0,0466; m γ R b h 0,9 1, b1 b 0x 4

43 Рис. 3. Схема для расчета железобетонной плиты перекрытия с вертикальной равномерно распределенной поперечной арматурой на продавливание: 1 расчетное поперечное сечение; контур расчетного поперечного сечения; 3 границы зоны, в пределах которых в расчете учитывается поперечная арматура 4 контур расчетного поперечного сечения без учета в расчете поперечной арматуры; 5 контур площадки приложения нагрузки 43

44 A R 1 1 = 0,0478 ; b h m 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0x sx = = Rs,5см /м Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A sx, ef = 5,66 см /м Определение площади верхней арматуры, параллельной оси х, для зоны 1 и подбор арматуры по сортаменту В соответствии с полученными результатами максимальный изгибающий момент для надколонной зоны 1 равен M x1,max = 63,73 кн м/м. Определяем требуемое количество растянутой арматуры (без учета сжатой арматуры) при h 0x = 15 см: M x1,max 6373 = = = 0,185 ; m γ R b h 0,9 1, b1 b 0x 1 1 = 0,06; m (можно определить ξ по таблице, приложение 10); A R b h 0,9 1, ,06 15 = 43,5 b1 b 0x sx1 = = Rs 10,87 см /м Принимаем Ø1 А500С с шагом 100 мм, A sx 1, ef =11,31 см /м. Определение площади нижней арматуры, параллельной оси х, для зоны 4 и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M x4,max в межколонном участке с максимальным положительным изгибающим моментом: M x4,max = 1,17 кн м/м 44

45 Определяем требуемое количество растянутой арматуры: A M x4,max 117 = = = 0,0615; m R b h 0,9 1, R b1 b b h 0x 1 1 = 0,0635 ; m 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0x sx4 = = Rs Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A sx 4, ef = 5, 66 3,35 см /м см /м. Определение площади нижней арматуры, параллельной оси х, для зоны 6 и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M x6,max в пролетном участке: M x6,max = 15,48 кн м/м. Определяем требуемое количество растянутой арматуры. Рис. 4. Значения изгибающих моментов в направлении оси Х 45

46 Таблица 4 Значения моментов Mx, кн м/м, Mx =kx mxс учетом коэффициента kx = 10,84 6,0 6,3 / 16 = 11,38 (к рис. 4) Элементы, расположенные по оси 3 Элементы, расположенные в пролете 11,38 (-5,6) = 63,73 11,38 1,86 = + 1,17 11,38 (-3,58) = 40,74 11,38 1,73 = + 19,69 11,38 (-,4) = 5,49 11,38 1,54 = + 17,53 11,38 (-1,41) = 16,06 11,38 1,36 = + 15,48 11,38 (-0,93) = 10,58 11,38 1, = + 13,88 11,38 (-0,7) = 7,97 11,38 1,14 = + 1,97 Рис. 5. Значения изгибающих моментов в направлении оси Y Таблица 5 Значения моментов My, кн м / м, My =ky myс учетом коэффициента ky = 10,84 6,0 6,3 / 16 = 11,95 (к рис. 5) Элементы, расположенные по оси В Элементы, расположенные в пролете 11,95 (-5,38) = 64,9 11,95 1,68 = + 0,08 11,95 (-3,79) = 45,9 11,95 1,57 = + 18,76 11,95 (-,4) = 8,9 11,95 1,40 = + 16,73 11,95 (-1,57) = 18,76 11,95 1, = + 14,58 11,95 (-1,07) = 1,79 11,95 1,08 = + 1,91 11,95 (-0,83) = 9,9 11,95 1,01 = + 1,07 46

47 M x6,max 1548 = = = 0,045; m R b h 0,9 1, b1 b 0x 1 1 = 0,046; m A R b h 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0x sx6 = = Rs,43см /м. Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A 5,66 sx 6, ef = см /м. Определение площади верхней арматуры, параллельной оси у, для зоны 1 и подбор арматуры по сортаменту В соответствии с полученными результатами максимальное значение момента M у1,max для надколонной зоны 1 равно: M у1,max = 64,9 кн м/м. Определяем требуемое количество растянутой арматуры (без учета сжатой арматуры) при h 0y = 17 см: M y1,max 649 = = = 0,145; m R b h 0,9 1, b1 b 0y 1 1 = 0,158 ; m A R b h 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0y sy1 = = Rs 9,45см /м Принимаем Ø1 А500С с шагом 100 мм, A sy 1,ef =11,31 см /м. Определение площади верхней арматуры, параллельной оси у, для зоны 3 и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M y3,max в межколонном участке: M y3,max = 18,76 кн м/м. 47

48 Определяем требуемое количество растянутой арматуры (без учета сжатой арматуры) при h 0y = 17 см: M y3,max 1876 = = = 0,044; m R b h 0,9 1, b1 b 0y A R b h 1 1 = 0,0433 ; m 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0y sy3 = = Rs,59см /м Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A sy 3,ef = 5, 66 см /м. Определение площади нижней арматуры, параллельной оси у, для зоны 5 и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M y5,max в межколонном участке: M y5,max = 0,08 кн м/м. Определяем требуемое количество растянутой арматуры (без учета сжатой арматуры) при h 0y = 17 см: A M y5,max 008 = = = 0, 045 ; m R b h 0, 9 17, R b1 b b h 0y 1 1 = 0,0465 ; m 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0y sy5 = = Rs,78см /м. Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A sy 5,ef = 5, 66 см /м. Определение площади нижней арматуры, параллельной оси у, для зоны 6 и подбор арматуры по сортаменту Максимальное значение изгибающего момента M y6,max в пролетном участке: M y6,max = 14,58 кн м/м. 48

49 Определяем требуемое количество растянутой арматуры (без учета сжатой арматуры) при h 0y = 17 см: M y6,max 1458 = = = 0,033; m R b h 0,9 1, b1 b 0y 1 1 = 0,0335 ; m A R b h 0,9 1, , = 43,5 b1 b 0y sy6 = = Rs,00 см /м. Принимаем Ø1 А500С с шагом 00 мм, A sy 6,ef = 5, 66 см /м. Расчетная зона Mxi, кн м/м Результаты расчетов Расчет арматуры параллельной оси X αm Asx, см /м Таблица 6 Принятое армирование зона 1 63,73 0,185 0,06 10,87 Ø 1 шаг 100, Asx = 11,31 см /м зона 16,06 0,0466 0,0478,5 Ø 1 шаг 00, Asx = 5,66 см /м зона 4 + 1,17 0,0615 0,0685 3,35 Ø 1 шаг 00, Asx = 5,66 см /м зона ,48 0,045 0,046,43 Ø 1 шаг 00, Asx = 5,66 см /м Расчет арматуры параллельной оси Y Расчетная зона Myi, αm Asy, Принятое армирование кн м/м см /м зона 1 64,9 0,145 0,158 9,45 Ø 1 шаг 100, Asy = 11,31 см /м зона 3 18,76 0,044 0,0433,59 Ø 1 шаг 00, Asy = 5,66 см /м зона 5 + 0,08 0,045 0,0465,78 Ø 1 шаг 00, Asy = 5,66 см /м зона ,58 0,033 0,0335,00 Ø 1 шаг 00, Asy = 5,66 см /м 49

50 Рис. 6. Схема верхнего армирования Рис. 7. Схема нижнего армирования 50

51 Аналогично необходимо выполнить расчет для всех конструктивных ячеек здания, затем назначить армирование для перекрытия в целом с учетом унификации используемых диаметров, ограничив их количество. Результаты расчетов сведены в табл. 6. Схемы армирования верхней и нижней арматурой показаны на рис. 6, 7, арматура Ø1 А500С подобрана с запасом. Из опыта проектирования в перекрытиях не рекомендуется использовать арматуру диаметром меньше 1 мм. Армирование перекрытия отдельными стержнями приведено на рис. 9, 30, 31 (с учетом дальнейшего расчета по раскрытию трещин)..4. РАСЧЕТ ПЕРЕКРЫТИЯ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ Расчет по образованию трещин Рассмотрено расчетное сечение в зоне 1, в котором действует максимальный момент от расчетных нагрузок M y(q) = 63,73 кн м/м. В расчетах трещиностойкости ширину расчетного сечения принимали равной шагу сетки конечных элементов b=s x=0,5 м, при этом значение момента от полной нормативной нагрузки q n= 9,39 кн/м вычислили по формуле: M y (q n) = γ n M y(q) (q n /q) S x = 1,0 63,73 (9,39 / 10,84) 0,5 = 7,6 (кн м) Момент образования трещин равен: M crc =R bt,ser W = 1, ,00333 = 5,8 кн м/м, где W = b h /6 = 0,5 0, /6 = 0,00333 м 3 момент сопротивления расчетного сечения, в запас надежности определенный без учета арматуры и неупругих деформаций растянутого бетона; b = 0,5 м ширина расчетного сечения; h = 0, м толщина плиты перекрытия. Так как M y,max (q n) = 7,6 кн м > M crc = 5,8 кн м, трещины в расчетном сечении образуются, необходимо выполнить расчет по раскрытию трещин. 51

52 Расчет по раскрытию трещин Ширину раскрытия трещин a crc определили по формуле (8.18) с учетом рекомендаций п.п []: a crc = φ 1 φ φ 3 ψ s (σ s /E s) l s, где φ 1 коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки, принимаемый равным φ 1 = 1,0 при непродолжительном действии нагрузки и φ 1= 1,4 при продолжительном действии нагрузки; φ коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры, для арматуры периодического профиля φ = 0,5; φ 3 коэффициент, учитывающий характер нагружения, для изгибаемых элементов φ 3 = 1,0; ψ s коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; принимая при вычислении ψ s в запас надежности момент от полной нормативной нагрузки M y(q n) = 7,6 кн м получили: ψ s = 1 0,8 M crc /M y(q n) = 1 0,8 5,4 / 7,6 = 0,848 σ s=m/ (z s A s) напряжения в растянутой арматуре; z s 0,7 h 0y= 0,7 0,17 = 0,1 м плечо внутренней пары; E s= 10 5 МПа = кн/см модуль упругости арматуры; l s базовое расстояние между трещинами; по п [3] значение l s следует принимать не более 40 d s = 40 0,01 = 0,48 м и 0,40 м; l s = 0,5 (A bt/a s) d s = 0,5 (500 / 5,655) 0,01 = 0,53 м, принято l s = 0,40 м; A bt площадь сечения растянутого бетона; в первом приближении приняли A bt b h/ = 0,5 0, / = 0,05 м = 500 см ; A s = 11,31 S x = 11,31 0,5 = 5,655 см площадь сечения растянутой арматуры в пределах ширины расчетного сечения, равного шагу сетки конечных элементов. a crc = φ 1 0,5 1,0 0,848 (σ s / ) 0,4 = 0,00848 φ 1 σ s. 5

53 Ширину продолжительного раскрытия трещин a crc,1 при действии постоянных и временных длительных нагрузок q n,lon = 7,34 кн/м определили с учетом соответствующих параметров: φ 1 = 1,4; M y(q n,lon) = γ n M y(q n) (q n,lon / q n) = 1,0 7,6 (7,34 / 9,39) = 1,63 кн м; σ s = M y(q n,lon) / (z s A s) = 1,63 / (0,1 5,655) = 31,88 кн / см ; a crc,1 = φ 1 σ s 0,00848 = 1,4 31,88 0,00848 = 0,378 мм. Так как a crc,1 = 0,378 мм > a crc,ult = 0,3 мм, то ширина раскрытия трещин не удовлетворяет требованиям норм из условия обеспечения сохранности арматуры. Поэтому увеличиваем площадь арматуры на опоре за счет установки дополнительной арматуры Ø16 A500С с шагом 00 мм (рис. 8). Рис. 8. План раскладки дополнительной арматуры на опорах 53

54 Выполняем перерасчет ширины раскрытия трещин. Площадь арматуры на 1 погонный метр равна: A s(5ø1) +A s(5ø16) = 5, ,06 = = 15,7 см. l s = 0,5 (A bt/a s) d s= 0,5 (500/7,86) 0,016 = 0,5089 м, принято l s = 0,40 м, A bt площадь сечения растянутого бетона; в первом приближении приняли A bt b h / = 0,5 0, / = 0,05 м = 500 см ; A s = 15,7 S x = 15,7 0,5= 7,86 см площадь сечения растянутой арматуры в пределах ширины расчетного сечения, равного шагу сетки конечных элементов; σ s= M y(q n,lon) / (z s A s) = 1,63 / (0,1 7,86) =,93 кн / см ; a crc,1 = φ 1 σ s 0,00848 = 1,4,93 0,00848 = 0,7 мм. Так как a crc,1 = 0,7 мм < a crc,ult = 0,3 мм, то ширина раскрытия трещин удовлетворяет требованиям норм из условия обеспечения сохранности арматуры. Аналогично необходимо проверить ширину раскрытия трещин во всех зонах плиты перекрытия и при необходимости изменить площадь рабочей арматуры. Поскольку постоянные и временные длительные нагрузки составляют около 90 % от полных нагрузок, определять ширину непродолжительного раскрытия трещин нет необходимости. Расчет по деформациям Вертикальные перемещения f(q n,lon) центрального узла конструктивной ячейки в осях Б-В / 3-4 от действия длительной части нормативной нагрузки q n,lon = 7,34 кн/м определили, используя деформации перекрытия от действия вертикальной единичной нагрузки и вертикальные перемещения центрального узла конструктивной ячейки, приведенные в таблице приложения 1: f(q n,lon) = q n,lon f * = 7,34 1,804 13, мм, где f * = 1,804 мм перемещения данного узла от нагрузки q = 1 кн/м. Предельный прогиб по п. таблице Е.1 [1] при пролете, равном расстоянию между колоннами по диагонали L d = 8,7 м, составляет f ult = L d / = 8700/ = 39 мм. Поскольку f n = 13, мм < f ult = 39 мм, жесткость перекрытия удовлетворяет требованиям норм. 54

55 Верхнее армирование плиты перекрытия Рис. 9. Схема верхнего армирования плиты перекрытия отдельными стержнями 55

56 1. Дополнительное армирование надколонных зон плиты в осях Б- В/-5 выполнять по типу «А»;. Дополнительное армирование надколонных зон плиты в осях Г/1-4 выполнять по типу «Б»; 3. Дополнительное армирование надколонных зон плиты в осях А/3-5 выполнять по типу «В»; 4. Дополнительное армирование, перпендикулярное стенам лестничных клеток 1 А500С с шагом 00 мм, условно Нижнее армирование плиты перекрытия Рис. 30. Схема нижнего армирования плиты перекрытия отдельными стержнями 56

57 Рис. 31. Дополнительное армирование плиты перекрытия в зонах продавливания 57

58 Рис. 3. Фрагмент дополнительного армирования плиты перекрытия в зоне продавливания 58

59 Рис. 33. Армирование плиты перекрытия в осях

60 Рис. 34. Общий вид каркасов дополнительного армирования плиты перекрытия в зонах продавливания 60

61 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. СП Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП *. М., с.. СП Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП М., с. 3. СП Железобетонные монолитные конструкции зданий. М., с. 4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП ). М., с. 5. Паньшин, Л.Л. Методические указания по расчету монолитного безбалочного перекрытия / Л.Л. Паньшин, А.Ю. Родина, Н.А. Беликов. М. : МГСУ, с. 6. Байков, В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс : учебник для вузов / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. М. : Стройиздат, с. 7. ГОСТ Р Надежность строительных конструкций и оснований. 8. Головин, Н.Г. Проектирование несущих конструкций многоэтажного каркасного здания / Н.Г. Головин, А.И. Плотников, А.Ю. Родина, М.А. Мухин. М. : МГСУ, с. 61

62 ПРИЛОЖЕНИЯ Предельно допустимая ширина раскрытия трещин acrс,ult из условия обеспечения сохранности арматуры Приложение 1 Для элементов, к которым не предъявляются требования непроницаемости, значения acrс,ult принимают равными: При арматуре классов При продолжительном раскрытии трещин, мм При непродолжительном раскрытии трещин, мм А40-А600 В500 0,3 0,4 Нормативные сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n Приложение Вид сопротивления Нормативные сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n; расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser,МПа, при классе бетона по прочности на сжатие В10 В15 В0 В5 ВЗО В35 В40 В45 В50 В55 В60 Сжатие осевое (призменная прочность) Rb,n и Rb,ser 7,5 11,0 15,0 18,5,0 5,5 9,0 3,0 36,0 39,5 43,0 Растяжение осевое Rbt,n, Rbt,ser 0,85 1,10 1,35 1,5 5 1,75 1,95,10,5,45,60,75 6

63 Приложение 3 Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt Вид сопротивления Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbи Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие В10 В15 В0 В5 ВЗО В35 В40 В45 В50 В55 В60 Сжатие осевое (призменная прочность), Rb 6,0 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5, 0 5, 0 7, 5 30, 0 33,0 Растяжение осевое, Rbt 0,5 6 0,75 0,9 0 1,05 1,15 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 Примечание. Полностью таблицы нормативных и расчетных сопротивлений бетона см. [] Значения начального модуля упругости бетона Еь Приложение 4 Значение начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении Еь 10-3, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие и растяжении на сжатие В10 В15 В0 В5 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60 19,0 4,0 7,5 30,0 3,5 34,5 36,0 37,0 38,0 39,0 39, 5 63

64 Приложение 5 Нормативные значения сопротивления арматуры растяжению Rs,n Арматура классов Номинальный диаметр арматуры, мм Нормативные значения сопротивления растяжению Rs,n и расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа А А А А А А А В Вр Вр Вр Вр1400 4; 5; Вр Вр К1400(К-7) К1500(К-7) 6; 9;

65 Окончание прил. 5 Арматура классов Номинальный диаметр арматуры, мм Нормативные значения сопротивления растяжению Rs,n и расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа К1500(К-19) К1600 6; 9; 1; К Приложение 6 Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению Rs и сжатию Rsc Арматура классов Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа Арматура классов Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа растяжению сжатию растяжению сжатию Rs Rsc Rs Rsc А Вр А Вр А Вр А Вр А К А К

66 Окончание прил. 6 Арматура классов Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа Арматура классов Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа растяжению сжатию растяжению сжатию Rs Rsc Rs Rsc В К Вр К Вр Примечание. Значения R s в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки. Приложение 7 Расчетные сопротивления поперечной арматуры Rsw Класс арматуры А40 А400 А500 В500 Расчетное сопротивление поперечной арматуры Rsw, МПа Приложение 8 Значения модуля упругости арматуры Es Класс арматуры Значения модуля упругости Es, МПа Арматура всех классов, кроме канатной Канатная арматура классов К1400; К1500; К1600;

67 Приложение 9 Расчетные площади поперечных сечений и масса арматуры, сортамент горячекатаной стержневой арматуры периодического профиля, обыкновенной и высокопрочной арматурной поволоки 67

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОУ ВПО МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра железобетонных и каменных конструкций МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ МОНОЛИТНОГО

Подробнее

Рецензент профессор, кандидат технических наук Н.Г. Головин (кафедра железобетонных и каменных конструкций МГСУ) Составители: профессор, кандидат техн

Рецензент профессор, кандидат технических наук Н.Г. Головин (кафедра железобетонных и каменных конструкций МГСУ) Составители: профессор, кандидат техн МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный строительный университет»

Подробнее

Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса

Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса Элементы перекрытия сборного железобетонного каркаса 17 Балочные панельные сборные перекрытия 17.1 Компоновка сборного балочного перекрытия Компоновка конструктивной схемы сборных железобетонных перекрытий

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность

Порядок расчета. предварительно напряженной ребристой плиты на прочность Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной ребристой плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20

ОГЛАВЛЕНИЕ. Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 ОГЛАВЛЕНИЕ Предисловие... 3 Введение... 4 Основные буквенные обозначения... 20 Глава 1. Основные физико-механические свойства бетона, стальной арматуры и железобетона... 24 1.1. Бетон... 24 1.1.1. Общие

Подробнее

Расчёт изгибаемых железобетонных элементов по предельным состояниям

Расчёт изгибаемых железобетонных элементов по предельным состояниям МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Национальный исследовательский Московский государственный строительный

Подробнее

Поверочный расчет пустотной плиты перекрытия ПК АтVт (серия выпуск 63) 1. Исходные данные:

Поверочный расчет пустотной плиты перекрытия ПК АтVт (серия выпуск 63) 1. Исходные данные: Поверочный расчет пустотной плиты перекрытия ПК 63.1-АтVт (серия 1.141-1 выпуск 63) 1. Исходные данные: Класс напрягаемой арматуры А00 (АтV) Класс бетона В15 (М00) Размеры плиты номинальные 1, х 6,3 мм

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Вологодский государственный технический университет Кафедра промышленного и гражданского строительства ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Методические указания к

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность

Порядок расчета. предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной балки (ригеля) на прочность для специальности 2713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

Выпускная аттестационная работа Тема: «Комплексный проект жилого здания»

Выпускная аттестационная работа Тема: «Комплексный проект жилого здания» Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный политехнический университет

Подробнее

4.2. Проектирование двускатной решетчатой балки БДР18. Алгоритм расчета двускатной решётчатой балки (БДР18) представлен в виде следующих блок-схем.

4.2. Проектирование двускатной решетчатой балки БДР18. Алгоритм расчета двускатной решётчатой балки (БДР18) представлен в виде следующих блок-схем. 4 Проектирование двускатной решетчатой балки БДР8 Двускатные решётчатые балки нашли широкое применение в конструкциях одноэтажных промышленных зданий Они используются в качестве несущих элементов покрытия,

Подробнее

301 - Железобетонная балка. с учетом продольной силы и крутящего момента

301 - Железобетонная балка. с учетом продольной силы и крутящего момента 1 301 - Железобетонная балка с учетом продольной силы и крутящего момента 2 Программа предназначена для проектирования и расчёта многопролетной балки согласно СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные

Подробнее

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики

Порядок расчета. предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность. Астраханский колледж строительства и экономики Астраханский колледж строительства и экономики Порядок расчета предварительно напряженной многопустотной плиты на прочность для специальности 713 «Строительство зданий и сооружений» 1. Задание дл проектирования

Подробнее

Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями

Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями Расчет бетонного подстилающего слоя, армированного базальтопластиковыми стержнями Нагрузка на пол от автопогрузчика 4043М; грунт основания искусственный песок. Грунтовые воды отсутствуют. Транспорт - автопогрузчик

Подробнее

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИМЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИМЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИМЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ Общие методические указания и задания на контрольную работу для студентов-заочников специальности 270103 «Строительство и эксплуатация

Подробнее

Б.С. Соколов, Г.П. Никитин, А.Н. Седов. Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП

Б.С. Соколов, Г.П. Никитин, А.Н. Седов. Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РФ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО- СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ БС Соколов, ГП Никитин, АН Седов Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по

Подробнее

10 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

10 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 10 РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Образование наклонных трещин в изгибаемых элементах (например, у опор балок) обусловлено совместным действием изгибающих

Подробнее

МОНОЛИТНЫЕ РЕБРИСТЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИ

МОНОЛИТНЫЕ РЕБРИСТЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова»

Подробнее

Е. И. Новопашина. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению курсовой работы по дисциплине «Железобетонные, бетонные и каменные конструкции»

Е. И. Новопашина. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению курсовой работы по дисциплине «Железобетонные, бетонные и каменные конструкции» Министерство образования Российской Федерации Пермский государственный технический университет Кафедра строительных конструкций Кафедра экспертизы недвижимости Е. И. Новопашина МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по

Подробнее

ПРОДАВЛИВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ: МЕТОДИКА И РАСЧЕТ ДЛЯ ОБЪЕКТА (ОТСЕК В ОСЯХ 10 13) СОДЕРЖАНИЕ

ПРОДАВЛИВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ: МЕТОДИКА И РАСЧЕТ ДЛЯ ОБЪЕКТА (ОТСЕК В ОСЯХ 10 13) СОДЕРЖАНИЕ ПРОДАВЛИВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ: МЕТОДИКА И РАСЧЕТ ДЛЯ ОБЪЕКТА 015-00-3 (ОТСЕК В ОСЯХ 10 13) Разработчик д.т.н. Русаков А.И., 01 г. Аннотация СОДЕРЖАНИЕ 1. Конструктивные требования армирования отгибами.

Подробнее

454 Расчет на продавливание при огневом воздействии

454 Расчет на продавливание при огневом воздействии 454 Расчет на продавливание при огневом воздействии 1 2 Программа предназначена для расчёта на продавливание железобетонной плиты при огневом воздействии согласно СТО 3655451-6-26 [1] и СП 52-11-23 [2].

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. ОБЩИЙ КУРС 6 -е издание, переработанное и дополненное Допущено Министерством образования Российской Федерации в качестве учебника для студентов высших учебных заведений, обучающихся

Подробнее

520 - Ленточный фундамент

520 - Ленточный фундамент 520 - Ленточный фундамент 1 2 Программа предназначена для проектирования ленточного фундамента под колонны согласно следующим нормам: СНиП 2.03.01-84* [1], СП 52-101-2003 [2], СНБ 5.03.01-02 [3]. Осадка

Подробнее

440 Расчет на продавливание

440 Расчет на продавливание 44 Расчет на продавливание Программа предназначена для расчёта на продавливание плиты воспринимающей нагрузки от колонн прямоугольного или круглого сечения согласно следующим нормам: СНиП.3.-84* [] СП

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Федеральное агентство по образованию Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет Кафедра железобетонных и каменных конструкций А. А. ВЕСЕЛОВ, А. В. СКОННИКОВ, В. И. ЖУКОВ

Подробнее

В. А. Дзюба ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ

В. А. Дзюба ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «КомсомольскийнаАмуре государственный технический

Подробнее

Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий.

Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий. Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий Исходные данные 1 Коэффициенты 1.1 Коэффициент надежности по нагрузке (для железобетона

Подробнее

Ключевые слова: площадочная плита, лестничный марш, расчет, арматура, прочность, трещиностойкость, прогибы. Расчет лестничной площадки и марша

Ключевые слова: площадочная плита, лестничный марш, расчет, арматура, прочность, трещиностойкость, прогибы. Расчет лестничной площадки и марша ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Восточно-Сибирский государственный технологический университет» (ГОУ ВПО ВСГТУ) В

Подробнее

РАСЧЕТ ПЛИТЫ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ С. И. Меркулов 1, О. Э. Чуйкова 2

РАСЧЕТ ПЛИТЫ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ С. И. Меркулов 1, О. Э. Чуйкова 2 УДК 69 РАСЧЕТ ПЛИТЫ МОНОЛИТНОГО БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ 207 С. И. Меркулов, О. Э. Чуйкова 2 докт. техн. наук, профессор, зав. кафедрой промышленного и гражданского строительства e-mail:

Подробнее

Б.С. Соколов, А.Н. Седов. Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП

Б.С. Соколов, А.Н. Седов. Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РФ КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО- СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ БС Соколов, АН Седов Примеры расчета и конструирования железобетонных конструкций по СП 5-0-00 Рекомендовано

Подробнее

ГОУ ВПО МГСУ ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 2. 1.Сущность и особенности работы железобетонных конструкций.

ГОУ ВПО МГСУ ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 2. 1.Сущность и особенности работы железобетонных конструкций. ГОУ ВПО ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 1. 1.Сущность и особенности работы железобетонных конструкций. 2. Стыки сборных колонн многоэтажных зданий. ГОУ ВПО ЭКЗАМЕНАЦИОННЫЙ БИЛЕТ 2. 1. История и перспективы развития

Подробнее

436 Подбор поперечной арматуры

436 Подбор поперечной арматуры 436 Подбор поперечной арматуры 1 Программа предназначена для расчета поперечной арматуры, требуемой для обеспечения прочности по наклонным и пространственным сечениям, а также для конструирования хомутов

Подробнее

СБОРНО-МОНОЛИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ НА БАЛОЧНОЙ ОСНОВЕ. Козлова Наталья Петровна

СБОРНО-МОНОЛИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ НА БАЛОЧНОЙ ОСНОВЕ. Козлова Наталья Петровна ЭЛЕКТРОННЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «APRIORI. CЕРИЯ: ЕСТЕСТВЕННЫЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ» 3 018 СБОРНО-МОНОЛИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ НА БАЛОЧНОЙ ОСНОВЕ Козлова Наталья Петровна магистрант Владимирский

Подробнее

Содержание СД КР П Содержание. Взам. инв. N' Подпись и дата. Изм. Кол. Лист N'док Подпись Дата. Стадия Лист Листов. Инв. N' подл.

Содержание СД КР П Содержание. Взам. инв. N' Подпись и дата. Изм. Кол. Лист N'док Подпись Дата. Стадия Лист Листов. Инв. N' подл. Содержание Введение... 2 1. Расчет плит перекрытия подвала без повреждения... 3 1.1. Расчет плиты перекрытия подвала НРВ-58-12 без повреждения... 3 1.2. Расчет плиты перекрытия подвала НРВ-58-18 без повреждения...

Подробнее

Министерство образования РФ Восточно-Сибирский государственный технологический университет

Министерство образования РФ Восточно-Сибирский государственный технологический университет Министерство образования РФ Восточно-Сибирский государственный технологический университет В методических указаниях рассмотрены вопросы проектирования железобетонного монолитного ребристого перекрытия

Подробнее

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ СОДЕРЖАНИЕ Введение.. 9 Глава 1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ 15 1.1. Классификация нагрузок........ 15 1.2. Комбинации (сочетания) нагрузок..... 17 1.3. Определение расчетных нагрузок.. 18 1.3.1. Постоянные

Подробнее

Расчет несущей железобетонной балконной плиты

Расчет несущей железобетонной балконной плиты Расчет несущей железобетонной балконной плиты Расчет несущей железобетонной балконной плиты[] Проверочный расчет монолитной железобетонной плиты балкона[] Сечение, арматура, момент, бетон, нагрузка, формула,

Подробнее

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Подробнее

Армирование сечений железобетонных элементов в SCAD

Армирование сечений железобетонных элементов в SCAD 1. Армирование сечений железобетонных элементов В этом режиме выполняется подбор арматуры в элементах железобетонных конструкций по предельным состояниям первой и второй групп в соответствии с требованиями

Подробнее

Проверочный расчёт существующего ленточного фундамента на свайном основании (возможность надстройки 3-го этажа) по I группе предельных состояний

Проверочный расчёт существующего ленточного фундамента на свайном основании (возможность надстройки 3-го этажа) по I группе предельных состояний Проверочный расчёт существующего ленточного фундамента на свайном основании (возможность надстройки 3-го этажа) по I группе предельных состояний В СЕЧЕНИИ 21-21 Основные характеристики грунтов: Нормативные

Подробнее

ПРЕДЛАГАЕМАЯ КОНСТРУКЦИЯ ПЛОСКОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

ПРЕДЛАГАЕМАЯ КОНСТРУКЦИЯ ПЛОСКОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРЕДЛАГАЕМАЯ КОНСТРУКЦИЯ ПЛОСКОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА УДК 624.012.04 Х. Ягофаров, А.Х. Ягофаров Уральский государственный университет путей сообщения, г. Екатеринбург Конструкции

Подробнее

СТЫКОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ И КОЛОННЫ В МОНОЛИТНОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ БЕЗБАЛОЧНОМ КАРКАСЕ

СТЫКОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ И КОЛОННЫ В МОНОЛИТНОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ БЕЗБАЛОЧНОМ КАРКАСЕ УДК 624.012.4 СТЫКОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ И КОЛОННЫ В МОНОЛИТНОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ БЕЗБАЛОЧНОМ КАРКАСЕ Рихтер Д.А., Иовенко А.А. Научный руководитель к.т.н., профессор Яров В.А. Сибирский Федеральный

Подробнее

Занятие 2. Компоновка поперечной рамы и сбор нагрузок

Занятие 2. Компоновка поперечной рамы и сбор нагрузок Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Казанский Государственный архитектурно-строительный университет Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Подробнее

Стык колонны с безбалочным бескапительным перекрытием в монолитном здании

Стык колонны с безбалочным бескапительным перекрытием в монолитном здании Инженерно-строительный журнал, 3, 29 Стык колонны с безбалочным бескапительным перекрытием в монолитном здании Магистр ГОУ СПбГПУ Е.О. Самохвалова*; старший преподаватель ГОУ СПбГПУ А.Д. Иванов В настоящее

Подробнее

Предотвращение аварий зданий и сооружений

Предотвращение аварий зданий и сооружений МЕТОДИКА РАСЧЕТА АРМАТУРЫ ФАП В ИЗГИБАЕМОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОМ ЭЛЕМЕНТЕ ПРЯМОУГОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ С ДВОЙНЫМ АРМИРОВАНИЕМ УДК 6401 Попов Владимир Мирович Доцент кафедры строительных конструкций ФГОУ ВПО "Костромская

Подробнее

И.Л. Тонков, Ю.Л. Тонков ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО РЕБРИСТОГО ПЕРЕКРЫТИЯ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИ

И.Л. Тонков, Ю.Л. Тонков ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО РЕБРИСТОГО ПЕРЕКРЫТИЯ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Пермский национальный исследовательский политехнический

Подробнее

Несущие железобетонные конструкции многоэтажного здания

Несущие железобетонные конструкции многоэтажного здания Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пермский государственный технический университет Кафедра строительных конструкций С.В.

Подробнее

Проектирование ЖБК. Таблица 1 Варианты к контрольной работе

Проектирование ЖБК. Таблица 1 Варианты к контрольной работе Проектирование ЖБК Вариант контрольной работы принимается по шифру зачетной книжки из таблицы 1 или по варианту, предложенному преподавателем. Таблица 1 Варианты к контрольной работе Вариант Последняя

Подробнее

3.1 Расчет на прочность по сечениям, нормальных к продольной оси колонны Подбор симметричного армирования Блок-схема 3.1(начало)

3.1 Расчет на прочность по сечениям, нормальных к продольной оси колонны Подбор симметричного армирования Блок-схема 3.1(начало) Этап 3. Проектирование внецентренно сжатой колонны сплошного сечения Сборные типовые железобетонные колонны, являющиеся стойками поперечных рам, применяют при высоте здания H 8 м, шаге поперечных рам В

Подробнее

535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну

535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 1 2 Программа предназначена для проектирования отдельного фундамента под железобетонную колонну согласно СП 52-101-03 [1] или СНиП 2.03.01-84* [2] или

Подробнее

НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОВЫМ НОРМАМ*

НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОВЫМ НОРМАМ* В.В. Габрусенко, Общество железобетонщиков Сибири и Урала НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО НОВЫМ НОРМАМ* В ПОМОЩЬ ПРОЕКТИРОВЩИКУ 5. Расчет наклонных сечений Расчет наклонных

Подробнее

7 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА. Теория жесткости и трещиностойкости ЖБ Расчет по предельным состояниям

7 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА. Теория жесткости и трещиностойкости ЖБ Расчет по предельным состояниям 7 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА Теория жесткости и трещиностойкости ЖБ Расчет по предельным состояниям Основные задачи теории сопротивления железобетона Оценка напряженно-деформированного состояния

Подробнее

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН

РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ СКВОЗНЫХ КОЛОНН 164 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Подробнее

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-9 Ригели высотой 600 мм из

Подробнее

Нагрузки q n γ f q. Рубероид, δ=2 мм 2,40 1,10 2,64 Монолитная ж/б плита, δ=120 мм 300,00 1,10 330,00 Снег 126,00 1 / 1,40 180,00

Нагрузки q n γ f q. Рубероид, δ=2 мм 2,40 1,10 2,64 Монолитная ж/б плита, δ=120 мм 300,00 1,10 330,00 Снег 126,00 1 / 1,40 180,00 Оценка несущей способности кладки из кирпича Простенки каменной кладки являются вертикальными несущими элементами здания. По результатам замеров получили следующие расчетные размеры простенков: высота

Подробнее

3.1.3 Упругие деформации Ползучесть и усадка Зависимость «напряжение относительная деформация» для нелинейного статического

3.1.3 Упругие деформации Ползучесть и усадка Зависимость «напряжение относительная деформация» для нелинейного статического Содержание Введение к Еврокодам... xi 1 Основные положения... 1 1.1 Область применения... 1 1.1.1 Область применения Еврокода 2... 1 1.1.2 Область применения Еврокода 2, часть 1-1...1 1.2 Нормативные ссылки...2

Подробнее

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи

Содержание 2 стр. Рабочие чертежи Серия 1.020-1/87 Конструкции каркаса межвидового применения для многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. Выпуск 3-3 Ригели высотой 600 мм для

Подробнее

Руководитель группы ПГС Горячева Н.В. ООО МСК «Мост-К»

Руководитель группы ПГС Горячева Н.В. ООО МСК «Мост-К» Руководитель группы ПГС Горячева Н.В. ООО МСК «Мост-К» Расчёт конструкций каркасных железобетонных сборных многоэтажных зданий с учётом геометрической, физической нелинейности и податливости узловых соединений

Подробнее

АННОТАЦИЯ РАБОЧЕЙ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Шифр, наименование. Железобетонные и каменные Б1.В.ОД.9 дисциплины (модуля)

АННОТАЦИЯ РАБОЧЕЙ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Шифр, наименование. Железобетонные и каменные Б1.В.ОД.9 дисциплины (модуля) АННОТАЦИЯ РАБОЧЕЙ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Шифр, наименование Железобетонные и каменные Б1.В.ОД.9 дисциплины (модуля) конструкции Направление подготовки 08.03.01 Строительство Наименование ОПОП Промышленное

Подробнее

536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны

536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 1 2 Программа предназначена для проектирования поля столбчатых фундаментов под железобетонные колонны согласно СП 52-101-03 [1] или СНиП 2.03.01-84*

Подробнее

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Учебная программа «Профессиональное обучение» (строительство)

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Учебная программа «Профессиональное обучение» (строительство) Учреждение образования «Мозырский государственный педагогический университет им. И. П. Шамякина» Утверждаю Проректор по учебной работе УО МГПУ им. И.П. Шамякина Н.А. Лебедев 2011 г. Регистрационный номер

Подробнее

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО

АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО АРХИТЕКТУРА И СТРОИТЕЛЬСТВО УДК 69.58:728.48 Н.Н. Алешин, Д.Н. Алешин, А.В. Колесников Сибирский государственный индустриальный университет ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОБЩЕСТВЕННОГО

Подробнее

5. Конструирование и расчет элементов ДК

5. Конструирование и расчет элементов ДК ЛЕКЦИЯ 8 5. Конструирование и расчет элементов ДК из нескольких материалов ЛЕКЦИЯ 8 Расчет клееных элементов из древесины с фанерой и армированных элементов из древесины следует выполнять по методу приведенного

Подробнее

ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА

ПРОГРАММА ВСТУПИТЕЛЬНОГО ЭКЗАМЕНА МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенский государственный университет архитектуры

Подробнее

Перечень вопросов для проведения вступительных испытаний

Перечень вопросов для проведения вступительных испытаний Программа вступительного испытания в магистратуру по кафедре «Строительные конструкции, основания и фундаменты имени профессора Ю.М.Борисова» по направлению 08.04.01 «Строительство» Образовательная программа

Подробнее

Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов

Курс лекций на тему: Сложное сопротивление В.В Зернов Курс лекций на тему: "Сложное сопротивление" В.В Зернов Лекция на тему: Косой изгиб. При плоском поперечном изгибе балки плоскость действия сил (силовая плоскость) и плоскость прогиба совпадали с одной

Подробнее

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Томский государственный архитектурно-строительный университет»

Подробнее

Этап 4. Проектирование стропильной конструкции Проектирование сегментной раскосной фермы

Этап 4. Проектирование стропильной конструкции Проектирование сегментной раскосной фермы Этап 4 Проектирование стропильной конструкции 4 Проектирование сегментной раскосной фермы Сегментные раскосные фермы нашли широкое применение в конструкциях одноэтажных промышленных зданий Они используются

Подробнее

Расчет балки. 1 Исходные данные

Расчет балки. 1 Исходные данные Расчет балки 1 Исходные данные 1.1 Схема балки Пролет A: 6 м. Пролет B: 1 м. Пролет C: 1 м. Шаг балок: 0,5 м. 1.2 Нагрузки Наименование q н1, кг/м2 q н2, кг/м γ f k d q р, кг/м Постоянная 100 50 1 1 50

Подробнее

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента

Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Принцип определения прогиба железобетонного элемента УДК 640 Сравнение методов определения прогибов железобетонных балок переменного сечения Врублевский ПС (Научный руководитель Щербак СБ) Белорусский национальный технический университет Минск Беларусь В

Подробнее

200 - Система железобетонных плит

200 - Система железобетонных плит 200 - Система железобетонных плит 1 2 Программа предназначена для расчёта системы прямоугольных плит по СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции [1], либо по СП 52-101-03 Бетонные и железобетонные

Подробнее

ЗАДАЧИ И СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ЗАДАЧИ И СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ Министерство по образованию и науки РФ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ННГАСУ) Кафедра

Подробнее

УДК Конструкция каркасного высотного здания гостиницы с применением предварительного напряжения

УДК Конструкция каркасного высотного здания гостиницы с применением предварительного напряжения УДК 666.94.015.7 Конструкция каркасного высотного здания гостиницы с применением предварительного напряжения 118 Мадалинская Н.Г. (Научный руководитель д-р. техн. наук, проф. Пецольд Т.М.) Белорусский

Подробнее

Расчет в NormCAD огнестойкости железобетонных конструкций

Расчет в NormCAD огнестойкости железобетонных конструкций В NormCAD автоматизированы расчеты по СТО 36554501-006-2006 «Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций» Автоматизированы расчеты по СТО 36554501-006-2006 «Правила

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА. Рабочая тетрадь по решению задач

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА. Рабочая тетрадь по решению задач МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

Подробнее

ООО «ГеоШтамп» Поверочный расчет несущей способности монолитного железобетонного фундамента под двухэтажный дом. Челябинск, 2016 г

ООО «ГеоШтамп» Поверочный расчет несущей способности монолитного железобетонного фундамента под двухэтажный дом. Челябинск, 2016 г ООО «ГеоШтамп» Поверочный расчет несущей способности монолитного железобетонного фундамента под двухэтажный дом. разработал: Павленко А.Е. Челябинск, 2016 г Содержание. Содержание...1 Введение 2 Исходные

Подробнее

Указание по применению и рабочие чертежи

Указание по применению и рабочие чертежи Серия 1.038.1-1 Перемычки железобетонные для зданий с кирпичными стенами. Выпуск 13.Перемычки брусковые и балочные, доборные для жилых и общественных зданий Указание по применению и рабочие чертежи 1.Общая

Подробнее

ПОИСК ЭФФЕКТИВНЫХ РАСЧЕТНЫХ МОДЕЛЕЙ РЕБРИСТЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ И ПЕРЕКРЫТИЙ

ПОИСК ЭФФЕКТИВНЫХ РАСЧЕТНЫХ МОДЕЛЕЙ РЕБРИСТЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ И ПЕРЕКРЫТИЙ АРХИТЕКТУРА и СТРОИТЕЛЬСТВО программное обеспечение ПОИСК ЭФФЕКТИВНЫХ РАСЧЕТНЫХ МОДЕЛЕЙ РЕБРИСТЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ И ПЕРЕКРЫТИЙ В практике проектирования встречаются довольно сложные по конфигурации

Подробнее

Испытания сталежелезобетонных конструкций. Разработка стандарта организации «Сталежелезобетонные конструкции. Правила проектирования» В.И.

Испытания сталежелезобетонных конструкций. Разработка стандарта организации «Сталежелезобетонные конструкции. Правила проектирования» В.И. Испытания сталежелезобетонных конструкций. Разработка стандарта организации «Сталежелезобетонные конструкции. Правила проектирования» В.И. Травуш Испытания сталежелезобетонных конструкций. Железобетонные

Подробнее

стальной арматуры класса А-500С и стеклопластиковой арматуры АКП-СП

стальной арматуры класса А-500С и стеклопластиковой арматуры АКП-СП Изм. Кол.уч док. Подпись Дата 1.1 Общие данные Ведомость чертежей Наименование а 1 Общие данные (на 8-ми листах) 2 План дома 3 Армирование плиты фундамента. Арматура А-500С. Плита 300 мм. 4 Армирование

Подробнее

Расчетная схема M = 1 :114

Расчетная схема M = 1 :114 П Страница Дата // ПРУСК/ Поз. П Система железобетонных плит Расчетная схема M = : Плиты Размеры Толщина Координаты lx[м] ly[м] [см] x[м] y[м]... Условия закрепления Ширина опирания[см] Закрепления сторон[-,%]

Подробнее

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ, БЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ, БЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ, БЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Ульяновск 2003 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Подробнее

1. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ

1. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ОГЛАВЛЕНИЕ 1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ 4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ 5 1 Компоновка 5 Проверка устойчивости в плоскости изгиба 8 3 Проверка устойчивости из плоскости изгиба 8 3 КОНСТРУИРОВАНИЕ

Подробнее

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ 24/20/4 Одобрено кафедрой «Здания и сооружения на транспорте» СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Задание на курсовую работу с методическими указаниями для студентов

Подробнее

Кафедра экспертизы и управления недвижимостью ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

Кафедра экспертизы и управления недвижимостью ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ М И Н О Б Р Н А У К И Р О С С И И Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Юго Западный государственный университет» (ЮЗГУ) Кафедра экспертизы

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА. Рабочая тетрадь по решению задач

ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА. Рабочая тетрадь по решению задач МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

Подробнее

2. Подземные каналы и тоннели; основы расчета и конструирования. 3. Расчет неразрезного ригеля. Выравнивание изгибающих моментов.

2. Подземные каналы и тоннели; основы расчета и конструирования. 3. Расчет неразрезного ригеля. Выравнивание изгибающих моментов. ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Билет 1. 1. Основы расчета статически неопределимых железобетонных

Подробнее

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Томский государственный архитектурно-строительный

Подробнее

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ. Учебное пособие

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ. Учебное пособие Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Томский государственный архитектурно-строительный университет» В.С.

Подробнее

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ

ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Глава 4 ОСНОВЫ ТЕОРИИ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ПРОСТЕЙШИЕ СЛУЧАИ НАГРУЖЕНИЯ Как уже говорилось выше, железобетон это анизотропный материал сложной структуры, характеризующийся нелинейной

Подробнее

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ

УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ УСИЛЕНИЕ ПЛИТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРОЙ к.т.н. Болгов А.Н., инж. Сокуров А.З., инж. Кузеванов Д.В. (НИИЖБ им. А.А. Гвоздева) При строительстве и эксплуатации зданий нередко возникает необходимость

Подробнее

Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов Расчет железобетонных элементов по

Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов Расчет железобетонных элементов по Расчет по нормальным сечениям на действие изгибающего момента 1 1 Методы расчета железобетонных элементов... Расчет железобетонных элементов по предельным состояниям первой группы...3.1 Расчет железобетонных

Подробнее

Расчет железобетонных конструкций

Расчет железобетонных конструкций Расчет железобетонных конструкций Введен расчет железобетонных конструкций: по СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции" по Пособиям к СНиП 2.03.01-84 по СНиП 2.05.03-84 "Мосты и трубы" по

Подробнее

СП СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ

СП СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ СП 52-101-2003 СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ Concrete and reinforced concrete structures without prestressing

Подробнее

Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов. Вебинар midas Civil 2016

Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов. Вебинар midas Civil 2016 Расчет сталежелезобетонных пролетных строений мостов Вебинар Содержание вебинара Вебинар Проектирование СТЖБ пролетных строений мостов по нормам РФ в 1. Основная концепция автоматизации проверок сечений

Подробнее

Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов по белорусским и зарубежным нормам

Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов по белорусским и зарубежным нормам УДК 64.01 Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов по белорусским и зарубежным нормам Ильенков О. В. (Научный руководитель Зверев В.Ф.) Белорусский национальный технический университет,

Подробнее

База нормативной документации:

База нормативной документации: МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ НАУЧНО ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА УТВЕРЖДАЮ Зам. директора института Г.Д. ХАСХАЧИХ 13 мая 1986

Подробнее

1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков;

1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков; 1) бескаркасные системы, состоящие из пластинок (стен), оболочек открытого и замкнутого профиля, объемных тонкостенных блоков; С несущими стенами С несущими стенами и Стволом жёсткости Со стволом жёсткости

Подробнее

Д. А. Ламзин, А. В. Барышникова, А. М. Брагов СБОРНИК ЗАДАЧ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ» Учебное пособие

Д. А. Ламзин, А. В. Барышникова, А. М. Брагов СБОРНИК ЗАДАЧ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ» Учебное пособие Д. А. Ламзин, А. В. Барышникова, А. М. Брагов СБОРНИК ЗАДАЧ ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ» Учебное пособие Нижний Новгород 019 1 Министерство науки и высшего образования Российской

Подробнее

Анализ напряженно-деформированного состояния кладки лицевого слоя наружных стен

Анализ напряженно-деформированного состояния кладки лицевого слоя наружных стен Рубрика Научно-технический УДК М.К. ИЩУК, канд. техн. наук, заместитель директора ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко Анализ напряженно-деформированного состояния кладки лицевого слоя наружных стен Приведена методика

Подробнее